В настоящее время в значительной степени Сейсмостойкость зданий и сооружений обеспечивается путём увеличения прочностных характеристик конструкций и связей между ними. Практика показала, что такой подход проектирования вызывает определённые проблемы, связанные с тем, что увеличение сейсмостойкости посредством увеличения размеров сечения конструкций ведёт к увеличению материалоемкости конструкций, их жесткости и веса.
Существуют другие способы позволяющие избежать эти недостатки, например, использование податливых опор-фундаментов, снижающих горизонтальные связи здания с основанием. Основное преимущество таких опор — снижение сейсмических нагрузок на здание и сооружения. Один из вариантов такой сейсмоизоляции это использование сейсмоизолирующего скользящего пояса. В технологии скользящего пояса основным моментом является устройство системы скольжения, включающий в себя компонент минимализации трения и компонент ограничения горизонтальных перемещений. Для скользящих элементов необходим не только низкий коэффициент трения, обеспечивающий эффект сейсмоизоляции, но и несущая способность для восприятия вертикальной нагрузки. Ограничители горизонтальных перемещений не воспринимают вертикальные нагрузки, а только ограничивают перемещения, вызываемые горизонтальными нагрузками. Существенное влияние на эффективность использования сейсмоизолирующего скользящего пояса оказывает этажность и высота здания.
Целью данной работы является оценка эффективности и оптимизация параметров сейсмоизолирующего скользящего пояса в зависимости от этажности здания.
Конструкция скользящего пояса принята в соответствии с рекомендациями работы [3]. Сейсмоизолирующий пояс выполняется в виде ряда опор, расположенных между фундаментом здания и надземными конструкциями в местах пересечения стен. Каждая опора имеет, две пластины из нержавеющей стали и фторопласта. Для ограничения перемещений здания предусмотрены упругие и жёсткие ограничители горизонтальных и вертикальных перемещений. Расчётная схема здания с системой сейсмоизоляции приведена на рис. 1
Рис. 1 Расчётная модель здания с сейсмоизолирующим скользящим поясом
Основными параметрами системы сейсмоизоляции со скользящим поясом являются: коэффициент трения-скольжения пластин, который зависит от их материала; величины жёсткостей упругого и жёсткого ограничителей перемещений; задаваемые величины зазоров упругого и жёсткого ограничителей перемещений, которые по техническим требованиям не могут быть больше определённых значений.
В качестве критерия оптимальности в работе приняты следующие параметры:
- вероятности Р0 не превышения предельного перемещения [y0] в уровне массы m0,
Р0=1-N0*/N,
где N0* — число испытаний, при которых перемещение нулевого уровня у0maxбольше допустимого [y0], N – количество испытаний;
- вероятности Рi не превышения перекосов этажей в уровнях всех масс:
Pi=1-Ni* /N (1)
где Ni*-число испытаний, при которых для i-го этажа выполняется условие;
θi= (Yi — Yi-1)/ Hi >[θ], где [θ] – допускаемый перекос этажа, θi– расчётный перекос i-го этажа, i=1, 2, …..n, yi — yi-1 — скорости i-той масс Hi -высота этажа
- Надёжность здания:
РТ=Пni=1 Рi,
где Рi определяется по формуле (1)
Исследование системы сейсмоизоляции проводилось численными методами по алгоритму приведённой в работе [2] при сейсмических воздействиях, представленных в виде нестационарных случайных процессов. Параметры скользящего пояса приняты следующие: жёсткость упругих ограничителей перемещений r1=40÷150 кН/см, жёсткость жёстких упоров – ограничителей r2=0,6·107÷0,6·109 кН/см, зазоры ограничителей- Δ1=3÷7см, Δ2=12÷20см.
На первом этапе работы оценено влияние коэффициента трения скользящих пластин на величины сейсмических нагрузок и перемещений рассматриваемой систем. Коэффициенты трения пластин приняты следующими: fтр=0,12; 0,15; 0,20.
В расчётах для каждого преобладающего периода сейсмического воздействия определялось время, при котором каждый этаж испытывает максимальное перемещение, и соответственно определялись перемещения при этом времени и на других этажах.
Число испытаний при этом принято равным N=100. Некоторые данные по этим испытаниям приведены на рис.2
Рис.2 Графики вероятностей Р0 не превышения уровня перемещения [y0]=12см в уровне верха фундаментов в зданиях разной этажности с жёсткой конструктивной схемой со скользящим фундаментным поясом с параметрами fтр=0,12, ∆1=3 см, ∆2=12 см при сейсмическом воздействии с параметрами аmax=200 см/с², Тj=0,1÷0,9 сек
1- 5 — ти этажное здание, 2 — 9-ти этажное здание, 3 – 12 — этажное здание.
В таблице 1 приведены вероятности Рt – Надёжность здания, P0 — Вероятность не превышения массой m0 заданного предельного уровня, P — Вероятность не превышения массой m0 заданного предельного уровня.
Таблица 1. Вероятность безотказной работы систем
Макси
мальное ускорение аmaxсм/с², |
Коэфф. трения-скольжения
fтр |
[θ] |
зазор
Δ2см |
Число уровнейn | Вероятности не превышения Рт, Р0, Р при различных значениях преобладающего периода колебаний грунта Тj сек | |||||||||||||||||||
0,1 | 0,3 | 0,4 | 0,6 | 0,7 | 0,9 | |||||||||||||||||||
Рt | Р0 | Р | Рt | Р0 | Р | Рt | Р0 | Р | Рt | Р0 | Р | Рt | Р0 | Р | Рt | Р0 | Р | |||||||
100 | 0,12 |
0,001 |
12 | 5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | ||
9 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | ||||||
12 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | ||||||
17 | 1 | 1 | 0 | 1 | 1 | 0 | 1 | 1 | 0 | 1 | 1 | 0 | 1 | 1 | 0 | 1 | 1 | 0 | ||||||
0,006 |
17 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | |||||
25 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,96 | 1 | 1 | 0,96 | 1 | 1 | 0,96 | ||||||
200 |
0,12 |
0,001 |
12 | 5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,92 | 0,96 | 1 | 0,9 | 0,96 | 1 | 0,88 | 0,98 | ||
9 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,96 | 1 | 1 | 0,68 | 0,92 | ||||||
12 | 1 | 1 | 0,8 | 1 | 1 | 0,68 | 1 | 1 | 0,66 | 1 | 0,55 | 1 | 0,92 | 0,47 | 0,56 | 0,42 | ||||||||
17 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,4 | 0,6 | 1 | 0,3 | 0,5 | 1 | 0,25 | 0,3 | 1 | 0,2 | 0 | 1 | 0,1 | 0 | ||||||
0,006 | 17 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | |||||
0,12 |
0,001 |
20 | 5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | |||
9 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,95 | 1 | 1 | 0,92 | 0,98 | ||||||
12 | 1 | 1 | 0,56 | 1 | 1 | 0,53 | 1 | 1 | 0,50 | 1 | 1 | 0,43 | 1 | 0,96 | 0,40 | 1 | 0,92 | 0,36 | ||||||
0,15 |
0,001 |
12 | 5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | |||
9 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0.96 | 1 | ||||||
12 | 1 | 1 | 0,72 | 1 | 1 | 0.60 | 1 | 1 | 0,58 | 1 | 1 | 0.47 | 1 | 1 | 0,44 | 1 | 0,84 | 0,41 | ||||||
0,20 |
0,001 |
12 | 5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | |||
9 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | ||||||
12 | 1 | 1 | 0,72 | 1 | 1 | 0,66 | 1 | 1 | 0,65 | 1 | 1 | 0,58 | 1 | 1 | 0,55 | 1 | 0,84 | 0,44 | ||||||
400 | 0,12 |
0,001 |
12 | 5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,88 | 0,92 | 1 | 0,80 | 0,9 | 1 | 0,72 | 0,82 | ||
9 | 1 | 1 | 0,4 | 1 | 1 | 0,4 | 1 | 0,88 | 0,4 | 1 | 0,72 | 0,4 | 1 | 0,68 | 0,4 | 1 | 0,48 | 0,51 | ||||||
12 | 1 | 1 | 0,4 | 1 | 1 | 0,39 | 1 | 0,88 | 0,3 | 1 | 0,78 | 0,29 | 1 | 0,83 | 0,27 | 1 | 0,58 | 0,18 | ||||||
0,20 |
0,001 |
20 | 5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,83 | 0,87 | 1 | 0,76 | 0,76 | 0,8 | 0,48 | 0,72 | |||
9 | 1 | 1 | 0,88 | 1 | 1 | 0,92 | 1 | 0,96 | 0,88 | 0,98 | 0,90 | 0,90 | 0,85 | 0,76 | 0,89 | 0,79 | 0,32 | 0,75 | ||||||
12 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,12 | 1 | 0,70 | 0,14 | 1 | 0,52 | 0,36 | 0,55 | 0,2 | 0,24 | ||||||
0,006 |
5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | |||||
9 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | ||||||
12 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,88 | 1 | 1 | 0,87 | 1 | 1 | 0,7 | ||||||
Исследования показали, что существенное значение на эффективность использования сейсмоизолирующего скользящего пояса имеет конструктивная схема здания, а именно допустимые перекосы этажей. В зданиях с жёсткой конструктивной схемой этот показатель принят равным 0,001, а с гибкой — 0,006. Таким образом, надёжность зданий с жёсткой конструктивной схемой при использовании скользящего пояса обеспечивается в следующих случаях:
- на территориях с преобладающими колебаниями грунта в диапазоне Тj=0,1÷0,9 и расчётной сейсмичностью 7 баллов, что соответствует ускорениям колебаний грунтов 100 см/с2 при строительстве зданий до 12 этажей включительно с параметрами скользящего пояса fтр=0,12, Δ2=12 см.
- при расчётной сейсмичности 8 баллов (200 см/с2) и преобладающих периодах колебаний грунта в диапазоне Тj=0,1÷0,9 здания высотой до 10 этажей с параметрами скользящего пояса fтр=0,12, Δ2=12 см
- при расчётной сейсмичности 9 баллов (400 см/с2) и преобладающих периодах колебаний грунта в диапазоне Тj=0,1÷0,4 сек здания высотой до 6 этажей с параметрами скользящего пояса fтр=0,12, Δ2=12 см
Строительство зданий с гибкой конструктивной схемой возможно в следующих случаях:
- при расчётной сейсмичностью 7 баллов (100 см/с2) и преобладающих периодах колебаний грунта в диапазоне Тj=0,1÷0,9 сек здания высотой до 18 этажей с параметрами скользящего пояса fтр=0,12, Δ2=12 см. При большей этажности (25 этажей) на территориях с Тj=0,1÷0,4 сек
- при расчётной сейсмичности 8 баллов (200 см/с2) и преобладающих периодах колебаний грунта в диапазоне Тj=0,1÷0,9 сек здания высотой до 18 этажей с параметрами скользящего пояса fтр=0,12, Δ2=12 см
- при расчётной сейсмичности 9 баллов (400 см/с2) и преобладающих периодах колебаний грунта в диапазоне Тj=0,1÷0,9 сек здания высотой до 10 этажей с параметрами скользящего пояса fтр=0,20, Δ2=20 см, при большей этажности (25 этажей) здания можно строить на территориях с Тj=0,1÷0,4 сек
На втором этапе эффективность сейсмоизоляции оценивалась сравнительными характеристиками сейсмических нагрузок действующих на уровни систем с сейсмоизоляцией и без сейсмоизоляции. Некоторые данные исследований по оценке сейсмических нагрузок приведены в таблице 2, 3 и на рисунках 2, 3.
Таблица 2. Сдвигающие силы, действующие на уровни пятиэтажного здания
N п/п | Ускорение колебание грунта
а max см/с2 |
Тjсек |
сдвигающие силы R0 в кН, в нулевом уровне в зависимости от коэффициента трения-скольжения пластин | сдвигающие силы R5 в кН, в уровне верха в зависимости от коэффициента трения-скольжения пластин | сдвигающие силы в здания без сейсмоизоляции
R5, кН |
|||||||
fтр=0,12 | fтр =0,15 | fтр =0,20 | fтр=0,25 | fтр =0,12 | fтр=0,15 | fтр=0,20 | fтр=0,25 | R0 | R5 | |||
1 |
100 |
0,1 | 961,80 | 1101,94 | 1462,36 | 1837,54 | 25,23 | 27,36 | 30,82 | 7,85 | 6757,9 | 1841 |
2 | 0,3 | 937,33 | 1107,85 | 1442,32 | 1820,12 | 60,69 | 59,41 | 78,77 | 47,85 | 6851,15 | 1786,66 | |
3 | 0,5 | 888.15 | 1084,84 | 1455,44 | 1821,59 | 51,83 | 63,51 | 68,34 | 63,33 | 4226,68 | 1069,47 | |
4 | 0,7 | 881,40 | 1087,18 | 1455,59 | 1826,97 | 79,90 | 72,60 | 83,53 | 87,77 | 3585,6 | 885,68 | |
5 | 0,9 | 867,14 | 1071,48 | 1456,00 | 1828,22 | 62,89 | 79,82 | 51,65 | 114,47 | 3052,02 | 732,28 |
Таблица 3. Горизонтальные сдвигающие силы, действующие на уровни девятиэтажного здания
№ п/п | Ускорение колебания грунта
а max см/с2 |
Тjсек |
Параметры скользящего пояса
|
сдвигающие силы R, кН в зданиях с жёсткой конструктивной схемой | сдвигающие силы R, кН в зданиях с гибкой конструктивной схемой | сдвигающие силы R в зданиях без сейсмоизоляции с жёсткой конструктивной схемой | |||
массы m0 | массы m9 | массы m0 | массы m9 | массы m0 | массы m9 | ||||
1 |
400 |
0,1 |
fтр =0,12, Δ2=12 см |
5271,71 | 1128,05 | 5133,96 | 1507,89 | 24685,78 | 4635,79 |
2 | 0,2 | 7363,25 | 1206,44 | 7665,37 | 1144,32 | 38790,63 | 8900,92 | ||
3 | 0,3 | 8651,44 | 1433,18 | 12281,43 | 1230,37 | 45322,93 | 10392,83 | ||
4 | 0,4 | 16819,16 | 2230,64 | 16372,28 | 1773,45 | 50537,17 | 8889,4 |
Рис. 3 Диаграмма зависимости сдвигающие силы действующих на нулевой и пятый уровни 5-ти этажного здания с жёсткой конструктивной схемой при сейсмическом воздействии с параметрами амах=100 см/с2 и Тj=0,1 сек в зависимости от коэффициента трения fтр фторопластовых пластин
1 — fтр=0,12, 2- fтр=0,15, 3 — fтр=0,20, 4 — fтр=0,25, 5 – без сейсмоизоляции
Ряд 1 – перерезывающие усилия, действующие на нулевой уровень здания.
Ряд 2 – перерезывающие усилия, действующие на пятый уровень здания.
По результатам исследований можно сделать следующие выводы:
- Величина коэффициента трения пластин fтр существенно влияет на сейсмическую реакцию, так если уменьшить коэффициент трения на 0,03 единицы, то это приводит к увеличению максимальных перемещений уровней системы в среднем на 10%, независимо от значения преобладающего периода колебаний грунта Тj.
- Данные таблиц 2 и 3 показывают, что значения горизонтальных сдвигающие сдвигающих сейсмических сил при использовании в качестве сейсмозащиты скользящего пояса зависят как от этажности зданий, так и от интенсивности сейсмического воздействия и значения преобладающего периода колебания грунта.
- С увеличением этажности зданий поперечные нагрузки на уровни здания возрастают
- Нагрузки, действующие на здания без активной сейсмоизоляции в 5-6 раз больше, чем в зданиях на сейсмоизолирующем скользящем поясе